A alta frequência e grande capacidade dos dispositivos eletrônicos de potência não só levam a um aumento no estresse elétrico e perda de chaveamento do dispositivo, mas também produzem interferência eletromagnética de banda larga que é difícil de suprimir [1-3], causando séria poluição eletromagnética para o rede elétrica e o meio ambiente, e até mesmo ameaçar o funcionamento normal de si e de outros equipamentos eletrônicos relacionados a ela. Este artigo começa com o mecanismo de fontes de interferência eletromagnética de dispositivos eletrônicos de potência, resume os mais recentes resultados de pesquisas estrangeiras nos últimos anos e se concentra na análise e comparação das características de interferência eletromagnética de comutação rígida e comutação suave. Palavras-chave: conversor de comutação, compatibilidade eletromagnética, comutação rígida, comutação suave 1 Introdução Os dispositivos eletrônicos de potência são conhecidos por sua alta eficiência para conversão de potência e são cada vez mais usados na conversão de potência civil e industrial e controle de acionamento. Estima-se que 70% da energia elétrica na produção industrial seja convertida por aparelhos eletrônicos de potência antes de ser utilizada pelo homem. No final da década de 1980, os dispositivos de controle de campo de potência práticos e de grande capacidade fizeram os dispositivos eletrônicos de potência entrarem na era da alta frequência e da grande capacidade. Por causa das bordas frontais e traseiras muito íngremes (di / dt até 1A / ns, dv / dt até 3V / ns) pulsos durante o processo de comutação eletrônica de potência, graves interferências eletromagnéticas são causadas. Essas interferências formam a interferência de condução e radiação através do acoplamento de campo próximo e de campo distante, o que polui seriamente o ambiente eletromagnético circundante e o sistema de alimentação. Isso não apenas reduz a confiabilidade do circuito de conversão em si, mas também afeta seriamente a qualidade da operação da rede elétrica e dos equipamentos adjacentes. Com o desenvolvimento da indústria de informação eletrônica, dispositivos eletrônicos de potência com conversores de comutação como o núcleo estão sendo amplamente usados em quase todos os dispositivos eletrônicos, como vários equipamentos terminais e equipamentos de comunicação comandados por computadores eletrônicos. No relatório anual de 1997 do Virginia Power Electronic Center (VPEC), estava escrito da seguinte forma: Se é o avanço da tecnologia do microprocessador que promove o desenvolvimento da frequência do computador de 16 MHz em 1985 até os atuais 200 MHz, então o próximo salto para GHz é determinado principalmente pelo desenvolvimento da tecnologia de eletrônica de potência [4]. Quando o chip está funcionando a GHz, a fonte de alimentação deve fornecer energia para a porta lógica em uma velocidade correspondente suficientemente alta (no caso do Pentiumpro, a taxa de alimentação da corrente de carga deve ser 30A / μs), razão pela qual a Intel tem para diminuir a velocidade do clock do microprocessador Pentium Uma razão importante para isso [4]. Portanto, o problema de compatibilidade eletromagnética de dispositivos eletrônicos de potência precisa ser resolvido com urgência. Nos últimos anos, com o desenvolvimento da tecnologia de eletrônica de potência, a capacidade dos dispositivos de comutação de potência tem se tornado cada vez maior (por exemplo, SCR (Retificador Controlável de Silício) tem produtos 4000A / 8000V e IGBT (Transistor Bip olar de Porta Isolada) tem 3500V / 2400A), a frequência de chaveamento está ficando cada vez mais alta, até alguns MHz, e o tamanho do dispositivo está ficando cada vez menor. Tomando a fonte de alimentação DC-DC como exemplo, o nível doméstico atual é de 30W / in3, enquanto o nível internacional é de 120W / in3, e espera-se que chegue a 240W / in3 em 2000. Esses fatores exigem um maior fortalecimento da pesquisa sobre as características de interferência eletromagnética e prevenção de dispositivos eletrônicos de potência. Especialmente no estágio de projeto, tornou-se uma questão crucial estimar as características de interferência de novos dispositivos, encurtar seu ciclo de desenvolvimento e melhorar a compatibilidade eletromagnética de dispositivos eletrônicos de potência. 2 Pesquisa exploratória sobre fontes de interferência eletromagnética de dispositivos eletrônicos de potência No processo de exploração de fontes de interferência eletromagnética de dispositivos eletrônicos de potência, as pessoas realizaram um grande número de experimentos e constantemente somam novas experiências. Já em 1983, Schneider desenvolveu uma técnica para testar as características de impedância da fonte de uma fonte de alimentação chaveada em operação. Esta é uma técnica que usa um método escalar para medir o espectro de ruído para determinar as partes reais e imaginárias da impedância da fonte. Esta tecnologia seleciona a oscilação da parte imaginária entre a carga reativa e a fonte de ruído, e a parte reativa da fonte de ruído pode ser determinada pela frequência de oscilação. A parte real da impedância da fonte é determinada pelo valor de pico da corrente de ruído oscilante. O teste de impedância é realizado principalmente na banda de frequência de 10kHz ～ 1MHz. Com base nos resultados do teste, Schneider propôs um circuito equivalente de ruído de modo comum e modo diferencial descrevendo as características da fonte de ruído do lado CA da fonte chaveada [5]. Uma vez que o efeito de radiação da corrente de modo comum é geralmente muito maior do que o da corrente de modo diferencial [6], é necessário distinguir entre interferência de modo comum e interferência de modo diferencial no sistema. O VPEC Research Center propôs um combinador de potência [7], Medição quantitativa de modo comum e interferência de condução de modo diferencial no sistema. Em dispositivos eletrônicos de potência, os mecanismos internos de ruído de modo comum e ruído de modo diferencial também são diferentes. O ruído do modo diferencial é causado principalmente pela corrente pulsante do conversor de chaveamento; o ruído de modo comum é causado principalmente pela oscilação de alta frequência causada pela interação entre o dv / dt mais alto e os parâmetros espúrios. Conforme mostrado na Figura 1, o iCM de corrente de modo comum inclui a corrente de deslocamento conectada ao plano de aterramento. Ao mesmo tempo, como o dv / dt no terminal do dispositivo de comutação é o maior, a capacitância parasita Ck entre o dispositivo de comutação e o dissipador de calor também será gerada. Corrente de modo comum. Para sistemas diferentes, as causas específicas do modo comum e da interferência do modo diferencial não são as mesmas. De acordo com os diferentes caminhos de propagação, a interferência eletromagnética é dividida em interferência conduzida e interferência irradiada, discutidas separadamente, e o estudo das características de campo próximo do conversor de comutação é explicado.
Figura 1 O caminho da corrente de modo comum do conversor offline
Fig.1 Caminho da corrente de modo comum em um conversor off-line
2.1 A pesquisa sobre a condução de fontes de interferência conduzida é uma forma importante de propagação de interferência em dispositivos eletrônicos de potência. Diferentes dispositivos eletrônicos de potência têm diferentes causas específicas de interferência conduzida. Por exemplo, no sistema retificador SCR, a geração de interferência de condução de modo diferencial é baseada principalmente em dois fatores [8]: um é o fenômeno de sobreposição de comutação causado pela indutância da linha de alimentação; a outra são as características de chaveamento do semicondutor e as características físicas que determinam suas características atuais. . Ao mesmo tempo, o fenômeno de recuperação do tiristor no sistema retificador SCR pode ter dois resultados: um é estender o tempo de sobreposição de comutação; a outra é adicionar uma corrente exponencialmente decaída ao tiristor. O fenômeno de recuperação do tiristor medido pode aumentar a interferência total em 4 ~ 5dB. Para outro exemplo, Siemens 'Klotz et al. [9] estudaram o modo comum de conversores IGBT de 5-10kVA sob diferentes tensões de operação, correntes de operação, frequências de chaveamento, embalagem de módulo, circuitos de porta, temperatura, condições de aterramento e componentes adicionais. Comparado com a fonte de interferência de condução de modo diferencial, conclui-se que a principal fonte de interferência de modo de diferencial é a corrente de recuperação reversa do diodo de roda livre. Ao mesmo tempo, ressalta-se que os parâmetros espúrios da carga terão certa influência no espectro de interferência. A pesquisa de Teuling, Schnaen e Roudet do French Grenoble Electrical Technology Laboratory (doravante referido como LEG) [10] com base no modelo experimental de um circuito chopper de 400W composto de MOSFETs e uma frequência de chaveamento de 100kHz mostra que o ruído de modo comum é relacionadas à comutação de tensão. O ruído de modo está relacionado à comutação de corrente e ambos podem ocorrer simultaneamente. Por exemplo, quando o MOSFET é desligado neste modelo, a corrente é desligada e a tensão apresenta oscilação atenuada. Portanto, o ruído do modo comum e o ruído do modo diferencial coexistem neste momento. Normalmente, a interferência de modo de diferença de tempo de baixa frequência é dominante, e a interferência de modo comum é dominante em alta frequência. Mahdavi da Universidade de Tecnologia SHARIF e Roudet e Scheich de LEG et al. [11] estabeleceu um modelo de conversor CA / CC monofásico do pré-regulador de fator de potência (PFP) de 500W. Na pesquisa do mecanismo de emissão, o software de simulação MC2 é utilizado para calcular os harmônicos de corrente injetados na fonte de alimentação. O modelo está de acordo com os resultados do teste na faixa de frequência de 10 vezes a frequência de chaveamento. No estudo do modo diferencial do PFP' conduzido EMI, Reis previu que quando o conversor trabalha em modos diferentes, as características EMI também são diferentes [13]. Erkuan Zhong e Lip da Wisconsin-Madison University nos Estados Unidos [12] usaram um sistema inversor PWM de 8kVA acionando um motor de indução de 7,46kW (10hp) como modelo experimental. O estudo descobriu que o sistema inversor PWM acionado por um motor de alta potência e alta velocidade alimenta a fonte de alimentação. Na corrente pulsante de até vários A, levando a severa EMI conduzida (neste modelo experimental, até 120dBμV) e distorção da forma de onda da tensão da fonte de alimentação (tensão de entalhe até 50V, 20% a mais do que a tensão nominal), a banda de frequência de sinais de interferência é bastante amplo, não inclui apenas os componentes de interferência da frequência de comutação e seus harmônicos, mas também se estende à faixa de frequência de rádio. O dv / dt (até 3kV / μs, durando alguns ns) gerado pelo dispositivo de energia durante o processo de comutação interage com a capacitância parasita entre o dispositivo de comutação e o solo, o que gera correntes de carga e descarga no terminal de fonte de alimentação, causando interferência eletromagnética. Ao mesmo tempo, as características de chaveamento não linear dos dispositivos de chaveamento geram muitos harmônicos. Eles também apontaram que a corrente de recuperação reversa do diodo é a principal fonte de interferência do modo diferencial no sistema. A pesquisa sobre a interferência conduzida de dispositivos eletrônicos de potência, especialmente a interferência conduzida no modo comum e no modo diferencial, fornece uma base para o projeto de filtros EMI. 2.2 Pesquisa sobre fontes de interferência irradiada Em comparação com a interferência conduzida, a interferência irradiada de dispositivos eletrônicos de potência é mais complicada. Isso ocorre porque, como um dispositivo de conversão de energia, a capacidade de conversão varia de miliwatts a megawatts, e o loop principal e o loop de controle são frequentemente compostos de componentes diferentes. Em comparação com os dispositivos eletrônicos concentrados na placa de circuito impresso, a estrutura espacial é mais complicada. Portanto, a análise e o cálculo dos parâmetros espúrios correspondentes e da interferência irradiada são mais complicados [2], e não há muitas pesquisas relacionadas no momento. Dentre eles, Orlandi e Scheich [14] estudaram a fonte de interferência da radiação do circuito retificador SCR. Eles se concentraram na análise da relação entre a corrente de modo comum (domínio do tempo e domínio da frequência) e o campo de radiação, e acreditavam que a corrente de modo comum está relacionada ao pulso de acionamento e aos parâmetros parasitas da parte de controle. O gradiente de tensão entre as capacitâncias parasitas promove a corrente de modo comum. Propagação, o gradiente de tensão na borda ascendente do pulso gera uma corrente de modo comum na capacitância parasita. Além disso, o pulso de corrente rápida induz tensão desnecessária nas partes metálicas do SCR (caixa e radiador) e se torna uma fonte de radiação. Para determinar o modelo de radiação do conversor de chaveamento, os professores Antonini e Cristina e o professor Orlandi da Universidade de Roma estabeleceram um modelo de radiação dipolo para a parte do conversor da fonte de alimentação chaveada com a frequência de chaveamento de 75kHz e 150kHz respectivamente [15] . No entanto, ao determinar a distribuição da corrente da linha, um modelo de linha de transmissão de meio homogêneo equivalente é usado. O modelo de resultado está de acordo com as conclusões experimentais na faixa de frequência inferior a 10 MHz, mas na faixa de frequência superior a 10 MHz, a radiação de modo comum é dominante devido à influência de vários parâmetros espúrios. Ao determinar a distribuição de corrente de modo comum, o modelo da linha de transmissão não é mais válido. Na verdade, as características de radiação eletromagnética dos dispositivos eletrônicos de potência não se limitam a isso. Por exemplo, radiadores amplamente usados em dispositivos eletrônicos de potência frequentemente exibem características de oscilação eletromagnética, que aumentam a radiação eletromagnética de RF de dispositivos eletrônicos de potência. O dissipador de calor geralmente tem uma geometria complicada, possui características de radiação RF multibanda e é instalado fora do dispositivo. Portanto, é provável que o dissipador de calor atue como uma antena de radiação eficaz em um ou mais harmônicos da frequência de comutação. Trabalhos de pesquisa nessa área também estão em andamento, como Ryan, Stone e Chambers [16] usando o método FDTD para fazer uma previsão preliminar do padrão de radiação eletromagnética de RF do radiador em forma de barbatana. 2.3&Pesquisa sobre características de campo próximo&De acordo com IEC22G-WG4-11, os dispositivos eletrônicos de potência geralmente consistem em duas partes, a saber, a unidade de conversão de energia e a unidade de controle. A frequência de comutação do circuito de conversão de comutação é geralmente de dezenas de kHz a centenas de kHz. Os transientes de tensão e corrente gerados durante o processo de comutação são fontes de interferência que produzem interferência de condução e interferência de radiação. A energia da radiação eletromagnética gerada pela unidade de conversão de energia é suficiente para colocar em risco o funcionamento normal da unidade de controle próxima [15]. Portanto, prever as características de campo próximo da unidade de conversão de energia e garantir a operação normal do circuito de controle é de grande importância para o projeto EMC do dispositivo de conversão eletrônico de energia. A fim de explorar as características de campo próximo de uma fonte de alimentação chaveada (SMPS), Atonini et al. [15] estabeleceram um modelo experimental SMPS simples baseado em uma placa de circuito impresso. Ao realizar cálculos de campo próximo, eles dividiram cada segmento do circuito experimental em vários dipolos Hertzianos em série. Como o termo eletrostático desempenha um papel dominante na região de campo próximo, ele representa o campo gerado pela carga eletrostática acumulada em um único dipolo; quando vários dipolos estão conectados em série, uma vez que a distância r está entre o centro do dipolo e o ponto de teste. Portanto, os termos eletrostáticos não podem ser cancelados, resultando em um grande campo eletrostático, fazendo com que o valor previsto seja maior do que o real valor. Portanto, ao integrar a equação de radiação ao longo do circuito, por meio de processamento especial, o falso efeito de carga eletrostática causado pela integração da equação dipolo é eliminado, e um modelo de campo próximo (campo elétrico e magnético) mais preciso é estabelecido. Os cálculos mostram que a uma distância de 3m do modelo experimental, a diferença de campo elétrico entre o modelo corrigido e o modelo antes da correção é de 40dB na faixa de baixa frequência, e os dois tendem a coincidir na faixa de alta frequência. O resultado do teste mostra que na banda de frequência abaixo de 10 MHz, o valor calculado é muito consistente com o valor medido. Na banda de frequência superior a 10 MHz, a influência da corrente de modo comum é dominante e o modelo de cálculo acima não é mais válido. A principal influência nas características de campo próximo dos dispositivos eletrônicos de potência é o circuito principal da parte de conversão de potência. Cristina et al. [17] estudaram as mudanças no padrão de radiação, distribuição espacial de campo próximo e características de radiação do conversor sob diferentes condições de carga, e concluíram que sob diferentes condições de carga, a fonte chaveada pode apresentar dipolos elétricos. Ou as características de um dipolo magnético. Isso é muito importante para selecionar e projetar um esquema de blindagem adequado. LEG' s Youssef e Roudet et al. [18] usou o MOSFET como um elemento de comutação para estabelecer um modelo de conversor de Buck simples. Eles assumem que o circuito é aproximadamente uma estrutura de linha fina e que a corrente em cada parte do circuito é a mesma, e calculam a distribuição de campo próximo com base na forma de onda da corrente no domínio do tempo durante a operação de comutação. Ao mesmo tempo, o método de imagem em espelho é utilizado para estudar as mudanças da radiação eletromagnética quando o plano condutor aterrado está sob o circuito da fonte de interferência, e conclui-se que a radiação eletromagnética é reduzida sob a influência do plano de aterramento condutivo. Pode-se ver que a pesquisa sobre as características de campo próximo de dispositivos eletrônicos de potência acaba de começar, e um modelo completo e preciso ainda não foi estabelecido. Especialmente na faixa de alta frequência, as características de campo próximo são mais complicadas sob a influência de vários parâmetros parasitas. Resumindo, na exploração de fontes de interferência eletromagnética para dispositivos eletrônicos de potência, a maioria dos estudos usa uma combinação de experimento e análise. E modele as características de interferência eletromagnética sob certas condições de trabalho. No entanto, existem poucos estudos sobre as características das fontes de interferência eletromagnética de dispositivos eletrônicos de alta potência e de estrutura complexa [2]. Para um dispositivo eletrônico de potência real, muitas vezes é o modo comum e diferencial
A interferência de modo coexiste, condução e interferência de radiação simultaneamente. Para sistemas diferentes, os fatores de interferência dominantes também são diferentes. Analisar e prever corretamente as principais fontes de interferência no sistema é a chave para o projeto de compatibilidade eletromagnética de dispositivos eletrônicos de potência. 3 Pesquisa sobre as características de compatibilidade eletromagnética de conversores de comutação suave de alta frequência Para atender aos requisitos de alta frequência, as pessoas não apenas melhoraram a capacidade de resistência do próprio dispositivo, mas também fizeram muitos esforços para melhorar a topologia do circuito para enfraquece o estresse elétrico no dispositivo e reduz a perda de comutação pequena, eliminando o surto de comutação e tensão de pico. A principal razão para a interferência de dispositivos eletrônicos de potência é o alto di / dt e dv / dt gerado durante o processo de comutação de dispositivos eletrônicos de potência e os parâmetros dispersos no circuito trabalham juntos para causar oscilação de alta frequência. Se o processo de conversão de alto di / dt e dv / dt puder ser reduzido ao máximo selecionando a topologia de circuito e tecnologia de controle apropriadas, é possível melhorar as características de compatibilidade eletromagnética dos dispositivos eletrônicos de potência. Portanto, algumas pessoas especulam que, em termos de EMI conduzida, o conversor de comutação suave usando Zero Voltage Transition (ZVT) deve ter um desempenho melhor do que o conversor de comutação difícil [9, 19]. A base principal é que no circuito ZVT, o interruptor principal funciona no estado de comutação de tensão zero e o diodo funciona no estado de comutação suave. Desta forma, não há comutação rápida de tensão na chave principal e nem comutação rápida de corrente no diodo, reduzindo assim a alta tensão no circuito. Harmônicos de frequência. É este realmente o caso? Do ponto de vista da geração de EMI, os conversores ressonantes (incluindo conversores de soft-switching) têm vantagens incomparáveis sobre os conversores de hard-switching PWM, que podem ser considerados a partir dos seguintes aspectos: (1) A tecnologia PWM é para interromper o fluxo de energia e o método de controlar o ciclo de trabalho transforma a energia, resultando em corrente de pulso e tensão de pulso; enquanto a tecnologia de ressonância transforma a potência na forma de uma onda senoidal, e seu espectro de frequência é geralmente mais estreito do que o espectro de frequência de um conversor PWM. Portanto, em comparação com o conversor PWM, a entrada deve ter menor interferência harmônica e maior amplitude do componente fundamental. (2) A forma de onda de trabalho do conversor de chaveamento ressonante é uma onda quase senoidal, com baixo di / dt e dv / dt. (3) O conversor de chaveamento ressonante usa a capacitância de junção do dispositivo e a indutância de vazamento do transformador como parte do circuito LC ressonante e não é sensível a parâmetros parasitas prejudiciais. (4) O conversor de chaveamento ressonante trabalha em uma frequência mais alta, o que é conveniente para integração e minimização, por isso geralmente tem uma densidade de potência mais alta, o que é muito benéfico para reduzir o loop do circuito e encurtar o comprimento da fiação. (5) Os conversores PWM costumam usar circuitos de amortecimento que consomem energia para limitar a tensão no dispositivo e, ao mesmo tempo, também desempenham um papel benéfico na supressão da interferência eletromagnética. Os conversores ressonantes de comutação suave podem reduzir ou eliminar os buffers que consomem energia, melhorando assim a eficiência do desenvolvimento. Com base na análise acima, uma conclusão pode ser tirada facilmente? Em 1996, pesquisadores do VPEC Research Center conduziram um experimento comparativo sobre a interferência de condução de dois modelos experimentais de conversor boost monofásico 400WPFC usando circuitos de conversão de tensão zero (ou seja, ZVT) e circuitos de comutação física [21]. O resultado do teste é inesperado. A diferença de EMI entre o conversor de comutação suave e o conversor de comutação rígido usando a tecnologia ZVT é muito pequena e, mesmo que a fiação do circuito adicional do primeiro seja inadequada, o desempenho será pior. A diferença da literatura [20] é que eles compararam o modo comum e o modo diferencial de interferência dos dois modelos experimentais separadamente. O resultado é: em termos de ruído de modo comum, as características da banda de baixa frequência são semelhantes. Quando a frequência ultrapassa alguns MHz, a comutação difícil O ruído do modelo ZVT é vários dB mais alto do que o do modelo ZVT; em alta frequência, o ruído de modo comum do modelo ZVT é menor, mas em alguns casos, o pico de ruído do modelo ZVT em pontos de frequência individuais excede o modelo de comutação física; em termos de ruído de modo diferencial, o ruído de comutação difícil é mais forte do que o do modelo ZVT. Os resultados experimentais acima podem ser entendidos como: o ruído de modo comum é principalmente acoplado através da capacitância parasita do invólucro do dispositivo, enquanto o interruptor principal no conversor ZVT é de comutação suave e o dv / dt gerado durante o processo de comutação é pequeno. Portanto, a interferência de modo comum de alta frequência do conversor ZVT' s é menor do que a dos conversores de hard-switching; e os picos de ruído dos conversores ZVT em certos pontos de frequência são causados por fiação incorreta de componentes auxiliares nos conversores ZVT. Além disso, devido ao di / dt mais alto causado pela corrente de recuperação reversa do diodo no conversor de comutação brusca, o ruído do modo diferencial do conversor de comutação bruta é maior do que o do conversor ZVT na faixa de alta frequência, mas o alto di / dt geralmente não afeta os componentes de baixa frequência. Portanto, as características de interferência dos dois são semelhantes na frequência de chaveamento e seus harmônicos de ordem inferior. Pode-se ver que embora as características de interferência de alta frequência do conversor ZVT sejam melhores do que a comutação rígida por vários dB, as características EMI dos dois são geralmente semelhantes. No que diz respeito ao ruído do modo diferencial, a conversão ZVT é melhor do que o conversor de comutação difícil, que é o aspecto da comutação suave melhor do que a comutação dura. Em termos de ruído de modo comum, o problema é mais complicado. A diferença entre os conversores ZVT e os conversores de comutação física é que o primeiro possui elementos de comutação suave auxiliar, incluindo elementos de comutação auxiliares que fluem correntes de pico maiores. Este elemento de comutação pode suportar elementos de comutação rígidos e rígidos. O tubo da chave principal no conversor de comutação tem a mesma tensão. O elemento de comutação auxiliar no conversor ZVT é comutado por hardware, o que significa que a chave rígida no conversor de comutação é transferida para a chave auxiliar do conversor ZVT. Portanto, na topologia do circuito de comutação suave, os elementos de comutação auxiliares são fontes importantes de interferência, e sua localização e fiação são particularmente importantes [21]. Em essência, um conversor PWM com um circuito de amortecimento não tem necessariamente características de ruído piores do que um conversor de comutação suave. Mas se a comutação suave ou a comutação rígida é melhor, depende do estágio inicial do projeto do circuito, da seleção apropriada da topologia do circuito e da tecnologia de controle de acordo com a aplicação, o estabelecimento de modelos de previsão de interferência de condução e radiação e a orientação do layout correto do circuito. 4 Conclusão Em resumo, a compatibilidade eletromagnética de dispositivos eletrônicos de potência está atraindo cada vez mais a atenção de estudiosos no país e no exterior. Desde a década de 1980, muitos estudos experimentais e trabalho de modelagem analítica foram concluídos no exterior; pesquisa doméstica nesta área. Não há muito trabalho ainda, e nenhum relatório técnico mais maduro foi visto ainda. Especialmente no rápido desenvolvimento de hoje' s de tecnologia de eletrônica de potência, como quebrar a experiência anterior e heurísticas no projeto de compatibilidade eletromagnética e fazer o projeto de compatibilidade eletromagnética de dispositivos eletrônicos de potência no caminho do projeto sistemático está enfrentando doméstico e estrangeiro estudiosos. Ele está fadado a se tornar um dos tópicos centrais na pesquisa de compatibilidade eletromagnética de dispositivos eletrônicos de potência. Apenas com base na análise aprofundada de fontes de interferência eletromagnética de vários dispositivos eletrônicos de potência, determinar a sensibilidade de vários parâmetros, estudar as características de compatibilidade eletromagnética de várias topologias de comutação e esquemas de controle e estabelecer modelos preditivos, pode a compatibilidade eletromagnética de dispositivos eletrônicos de potência ser alcançado. Projeto sistemático e adaptação ao rápido desenvolvimento da própria tecnologia de eletrônica de potência